Análisis cualitativo y cuantitativo de la seguridad de presas. Aplicación al caso de la presa de Las Navas (Loarre, Huesca)
[ES] En este trabajo se plantea una metodología general del análisis de seguridad de presas, cualitativa y cuantitativa. La Presa de Las Navas, está ubicada sobre el barranco del mismo nombre, en el término municipal de Loarre, a unos 35 km de Huesca. Es una presa de materiales sueltos, coronada con...
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| Tipo de recurso: | tesis de maestría |
| Fecha de publicación: | 2024 |
| País: | España |
| Institución: | Universitat Politècnica de València (UPV) |
| Repositorio: | RiuNet. Repositorio Institucional de la Universitat Politécnica de Valéncia |
| Idioma: | español |
| OAI Identifier: | oai:riunet.upv.es:10251/206960 |
| Acceso en línea: | https://riunet.upv.es/handle/10251/206960 |
| Access Level: | acceso abierto |
| Palabra clave: | Seguridad Hidrológico-hidráulica Riesgo Cualitativa Cuantitativa Security Hydrological-hydraulics Risk Qualitative Quantitative INGENIERIA HIDRAULICA Máster Universitario en Ingeniería Hidráulica y Medio Ambiente-Màster Universitari en Enginyeria Hidràulica i Medi Ambient |
| Sumario: | [ES] En este trabajo se plantea una metodología general del análisis de seguridad de presas, cualitativa y cuantitativa. La Presa de Las Navas, está ubicada sobre el barranco del mismo nombre, en el término municipal de Loarre, a unos 35 km de Huesca. Es una presa de materiales sueltos, coronada con pretil de hormigón, de 0,80 m de altura. Posee un aliviadero, de hormigón con labio fijo y planta en forma semicircular tipo pico de pato , fuera del cuerpo de la presa, desagüe de fondo o toma de agua, compuesto por dos tuberías de Ø300 mm. La parte cualitativa se realiza a partir de un análisis exhaustivo de la documentación disponible de la presa y de una visita a sus instalaciones, a fin de poder identificar los posibles modos de fallo, que luego son debatidos en una reunión para asignar probabilidad de ocurrencia y categoría de consecuencias a cada uno. En esta presa, se identificaron seis modos de fallos a los cuales se les asignaron la probabilidad de ocurrencia y la categoría de consecuencias a cada uno. De estos dos (MF01. Sobrevertido (R) y MF.06 Movimiento de la piedra acuñada (SinR)) resultaron con riesgo medio y los cuatro restantes (MF02. Tubificación en la cimentación de la presa (SinR), MF03. Erosión interna a lo largo del cuerpo de presa (SinR), MF04. Erosión interna a lo largo del cuerpo de presa (R), MF05. Avería mecánica de los desagües de fondo (SinR)) con riesgo bajo. También se realizaron las siguientes recomendaciones: 1. Sustituir los dos tubos dispuestos en el canal de conducción del aliviadero, que limitan su capacidad, por una sección que no limite la capacidad de alivio, y limpiar el canal en tierras aguas abajo, que actualmente contiene una densa vegetación. 2. Implantación del Plan de Emergencias. 3. Mejorar la modelización y actualizar la hidrología, incluyendo datos recientes de registros meteorológicos e hidrológicos. 4. Estudiar la capacidad hidráulica real del aliviadero, teniendo en cuenta la limitación que suponen los tubos existentes bajo el camino, y la reducción de seguridad hidrológica que esto supone. 5. Instalar piezómetros abiertos aguas abajo de la presa. 6. Mejorar la colimación topográfica modificando la posición de algunos de los puntos de medida que están en posiciones inadecuadas. Según el Manual Práctico de Aplicación del Análisis de Riesgos a la Seguridad de Presas de Ipresas & Ofiteco (2023) los modos de fallo de riesgo medio y alto deben ser analizados cuantitativamente. Del análisis cuantitativo realizado, se determinaron los caudales punta de la avenida de proyecto (T=500 años) y extrema (T=5.000 años) que resultaron con un caudal punta de 36,4 y 152,6 m3/s respectivamente. El aliviadero resultó ser capaz de desaguar ambos caudales sin que la presa sufra mayores riesgos generando caudales laminados de 13,77 y 71,51 m3/s para cada uno, con niveles máximos de embalse de 647,72 m.s.n.m. y 648,45 m.s.n.m. El canal de descarga del aliviadero es insuficiente para estos caudales. Debido a esto es necesario diseñar una nueva solución que tenga capacidad suficiente. La solución propuesta es un canal con cuatro tramos diferentes. El primero con una pendiente de 0,001, una longitud de 161,18 m y una sección tipo trapecial con 5 m de ancho, pendiente de talud 1H:1V y una altura de 2,75 m; los tres tramos posteriores tienen el mismo perfil, una sección rectangular de 7 m de base y 2,30 m de altura, varían en estos la pendiente y longitud, el segundo tramo con una pendiente de 0,0778 y 85,62 m de longitud; el tercer tramo pendiente de 0,0509 y 89,63 m de longitud y por último, el cuarto tramo, una pendiente de 0,0098 y 55,32 m de longitud. Al final del canal se realizó un acuerdo de 4 m de radio para que en la salida finalice con un ángulo de salida de 30° quedando la salida a la cota de 632,95 m.s.n.m. Del modelo realizado en el río se determinó la cota de la lámina de agua para los caudales de proyecto (T=500 años) y de avenida extrema (T=5.000 años) que resultaron ser de 632,30 m.s.n.m. y |
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